Практическое моделирование

и другие вопросы разработки нефтяных месторождений
,,^.^,,

Slug Flow практика

Попробуем освоить практику расчета slug flow.
В качестве исходных данных, я взял срез данных из GAP для элемента трубы.

Плотность жидкости, \rho_L = 791.1 kg/m3
Плотность газа, \rho_G = 20.127 kg/m3
Вязкость жидкости, \mu_L = 5.5253 mPa*s
Вязкость газа, \mu_G = 0.010344 mPa*s

Массовый расход жидкости, W_L = 27.1658 kg/s
Массовый расход газа, W_G = 2.94884 kg/s

Диаметр трубы, D = 0.3048 m
Шероховатость трубы, \epsilon = 1.52E-05 m.

Расчет требует следующих исходных данных,

Частота прохождения пробки, \nu_S = 0.40476 1/min = 0.006746 1/s
Объемное содержание жидкости в пробке, R_s = 0.83854

Что можно посчитать сразу.

Площадь сечения трубы, A = \pi D^2 / 4 = 0.072964 m2
Скорость течения пробки,

    \[ V_s = \frac{1}{A} \left(\frac{W_L}{\rho_L} + \frac{W_G}{\rho_G}\right)=2.4786\,m/s \]

Средняя плотность в пробке, \rho_S=\rho_L R_s+\rho_G(1-R_s) = 666.62 kg/m3
Средняя вязкость в пробке, \mu_S=\mu_L R_s+\mu_G(1-R_s) = 4.635 mPa*s

Число Рейнольдса, Re_s = \rho_S D V_s / \mu_S = 108660
Коэффициент трения тела пробки со стенкой трубы, f_s = 0.00605

Коэффициент C = 0.021 \cdot ln(R_s) + 0.022 = 0.2655

Определим скорость перемещения пробки, V_t = (1+C)V_s = 3.136 m/s
И общую длину единицы течения пробки, l_u = V_t / \nu_S = 464.98 m

Построение распределения объемного содержания жидкости с расстоянием от конца пробки, связано с интегрированием функции W

Обращает внимание, что в самом начале пленочного региона значение функции W принимает отрицательные значения. Такое поведение описано в 1978 M. K. Nicholson, K. Aziz and G. A. Gregory «Intermittent Two Phase Flow in Horizontal Pipes: Predictive Models».

«В работе определено, что положительное значение функции W наблюдается только для скорости V_m большей критической скорости V_m^*, которое пропорционально диаметру трубы для данных свойств флюидов. При значениях V_m < V_m^* необходимо уменьшать значение R_f до тех пор, пока функция W не станет положительной. Пленочный регион начинается с полученного значения R_f и соответствующей скорости V_f, которые не равны предложенным Duckler и Hubbard начальным условиям.»

В ходе нескольких итераций, определено значение R_{fe} = 0.189,
соответствующая ему длина пробочного региона l_s = 98.05 m
и длина пленочного региона l_f=l_u-l_s = 366.9 m.

Скорость течения пленки, перед попаданием в пробку

    \[ V_{fe}=V_s\left(1-C \frac{R_s-R_{fe}}{R_{fe}}\right) = 0.217 m/s. \]

Длина зоны смешивания в пробке,

    \[ l_m=0.3 \frac{(V_s-V_fe)^2}{2g}=0.0782 m \]

Для потерь на трение важно знать разницу (l_s - l_m) Значение разницы скоростей вышло не то, чтобы очень значимым.

    \[ \Delta p_f = \frac{2 \cdot f_s \rho_s V_s^2 (l_s - l_m)}{D} = 15932.6 Pa \]

Величина массовой скорости подъема и сброса жидкости

    \[ x=C \rho_L A R_s V_s = 31.85 kg/s \]

Потери давления на ускорение,

    \[ \Delta p_a = \frac{x}{A} (V_s - V_{fe}) = 987.4 Pa. \]

Общие потери давления в единице жидкостной пробки,

    \[ \Delta p_s = 15932.6 + 987.4 = 16920 Pa = 0.1692 bar \]

Удельные потери,

    \[ \frac{\Delta p_s}{l_u} = 36.4 (10^{-5}), bar/m \]

В исходном примере GAP для корреляции потока PE4 получено 32.7 (e-5) bar/m.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *